利用半導體結點(diǎn)壓降測量結點(diǎn)溫度
半導體結點(diǎn)(從IC中數以百萬(wàn)計的晶體管到實(shí)現高亮度LED的大面積復合結點(diǎn))可能由于不斷產(chǎn)生的熱而在早期發(fā)生故障。當特征尺寸縮小且電流要求提高時(shí),這將成為一個(gè)非常嚴重的問(wèn)題,甚至正常操作也可能聚積熱量,使結點(diǎn)溫度升高。溫度上升可能增加結點(diǎn)內的缺陷數量,從而導致器件的性能下降、生命周期縮短。
因此,需要一種準確的溫度測量方法來(lái)測量半導體器件的溫度,以避免產(chǎn)生可能導致故障的高溫。有一種方法很簡(jiǎn)單,即測量結點(diǎn)溫度。它可以使用常用測試和測量?jì)x器,測量結果可被用來(lái)監視特定器件的工作狀況。測量結點(diǎn)溫度的理想方法是在盡可能離熱源近的地方監視器件溫度。流過(guò)半導體結點(diǎn)的電流產(chǎn)生熱,這些熱量經(jīng)過(guò)結點(diǎn)材料流向外部世界。測高儀 | 驗電筆 | 溫度記錄儀 | 真空表 | 粒子計數器 | 采樣儀 | 密度計 | 頻譜分析儀 | 流速儀 | 電能質(zhì)量分析儀 | 溫濕度記錄儀
另一種方法是將溫度傳感器放在非?拷雽w結點(diǎn)的位置,并且測量傳感器的輸出信號。隨著(zhù)熱量流向外部區域,外部區域和傳感器的溫度升高。盡管這是一個(gè)很直接的過(guò)程,但由于傳感器尺寸有限,所以該方法具有許多物理上的限制。在很多情況下,傳感器本身比要測量的結點(diǎn)的尺寸大,這就會(huì )給系統增加大量的熱,同時(shí)帶來(lái)額外的測量誤差,從而降低測量準確度。因此,這種方法幾乎對大多數應用都沒(méi)有用。
圖1:在測試設置中,SMU被用來(lái)描述半導體的正向壓降與結點(diǎn)溫度的關(guān)系。
一種更好的解決方法是利用結點(diǎn)本身作為溫度傳感器。對大多數材料來(lái)說(shuō),結點(diǎn)正向壓降和結點(diǎn)溫度之間都存在密切的相關(guān)性。什么時(shí)候結點(diǎn)正向壓降與結點(diǎn)溫度呈非線(xiàn)性關(guān)系取決于結點(diǎn)的材料和設計。在溫度高達80°C至100°C的正常工作環(huán)境中,假設大多數材料的結點(diǎn)正向壓降與結點(diǎn)溫度為線(xiàn)性是安全的。非線(xiàn)性特性可以通過(guò)實(shí)驗方法來(lái)確定,即在更高的環(huán)境溫度下測量電壓,直到結點(diǎn)正向壓降與結點(diǎn)溫度為非線(xiàn)性。對于大多數器件而言,這種關(guān)系接近線(xiàn)性關(guān)系,可以用數學(xué)公式表達如下:
TJ=(m×VF)+T0 (1)
其中,TJ=結點(diǎn)溫度(單位:°C);m=斜率(與器件相關(guān)的參數,單位:°C/V);VF=正向壓降;T0=截距(與器件相關(guān)的參數,單位:°C)。
因此,在給定溫度下(TJ)下,半導體結點(diǎn)的正向壓降(VF)是一定的。如果我們在兩種不同的溫度下測量VF,則可以計算出某個(gè)結點(diǎn)的斜率(m)以及截距(T0)。由于這是一種線(xiàn)性關(guān)系,所以我們只需測量VF,就可以利用式(1)計算不同狀態(tài)下的結點(diǎn)溫度。
如果知道不同工作狀態(tài)和封裝的器件的TJ,我們就能夠計算出不同封裝類(lèi)型和設計的熱參數,比如熱阻。這在設計特定工作條件以確保器件使用壽命最長(cháng)時(shí)顯得尤為重要,因為熱效應是早期器件故障的主要原因。
圖2:四線(xiàn)測量方法能減少引腳電阻導致的誤差。
測試方法
在這個(gè)測試方法中,待測器件(DUT)被放置在溫度試驗箱內并與驅動(dòng)設備和測量設備相連。驅動(dòng)設備可能是可編程電流源和伏特計,但其它儀器可以同時(shí)提供電流和測量電壓,這些儀器通常被稱(chēng)為源測量單元(SMU),它們可大大簡(jiǎn)化測量?jì)x器(圖1)。
接下來(lái),采用四線(xiàn)測量方法或者Kelvin測量方法將SMU與器件相連接。通過(guò)感應DUT周?chē)皇荢MU輸入端的電壓,四線(xiàn)電壓測量能降低電壓測量中由引線(xiàn)電阻導致的誤差。圖2是四線(xiàn)測量的詳細連接圖。
將DUT放置在環(huán)境試驗箱內,并將該試驗箱設定到初始溫度。初始點(diǎn)通常在25 °C下測量,然后讓DUT達到熱平衡?赏ㄟ^(guò)實(shí)驗來(lái)確定達到熱平衡所需的?繒r(shí)間(dwell time),但對于大多數封裝來(lái)說(shuō),10分鐘應該足夠。
一旦結點(diǎn)達到熱平衡,就提供DUT一個(gè)持續時(shí)間短的電流,并測量壓降。電流脈沖的持續時(shí)間和振幅非常重要,功率較大(電流過(guò)大或者脈沖過(guò)長(cháng))可能會(huì )使結點(diǎn)發(fā)熱,從而使結果產(chǎn)生偏差。
許多情況下,待測結點(diǎn)的為硅或者復合二極管。對于這些類(lèi)型的器件,以幾毫安的驅動(dòng)電流和1 ms的源電流為試驗起點(diǎn)比較好。如果還不太確定,則利用具有極短脈沖(小于1ms)的源,用試驗的方法確定結點(diǎn)的自發(fā)熱。然后改變脈沖寬度并比較每個(gè)脈沖持續時(shí)間的電壓進(jìn)行試驗。1mV至2mV的電壓差通常表示結點(diǎn)溫度有1 °C的變化,這個(gè)測量電壓是TJ1 (25 °C )溫度下的VF1。
然后溫度升高到一個(gè)更高的值(例如50°C),讓DUT達到熱平衡,并再次給予電流脈沖。這個(gè)溫度下的電壓被標為T(mén)J2溫度(此例中為50°C )下的VF2。
采用多個(gè)不同的值重復這些步驟,然后繪制電壓與結點(diǎn)溫度的關(guān)系圖(圖3)。在分析中,至少使用三個(gè)溫度對近似值的任何差異進(jìn)行檢查,F在可以使用式(1)計算出這條直線(xiàn)的斜率(m)和截距:
TJ=(m × VF)+TO
TJ2-TJ1= m(VF2-VF1) (式1的點(diǎn)斜式)
m=(TJ2-TJ1)/( VF2-VF1) (2)
然后通過(guò)外推法計算出TO:
TJ2-TJ1=m(VF2-VF1) (式1的點(diǎn)斜式)
將VF2設為0,則式2則變?yōu)椋?/P>
TJ2=TJ1-m VF1
這里的TJ2等于截距,或TO。
TO=TJ2=TJ1-mVF1
應用實(shí)例:高亮度LED
這個(gè)例將開(kāi)發(fā)一種新的高亮度LED裸片。該器件被設計成能比以前單元承載更多電流,還需確保較高的熱流量以使結點(diǎn)溫度最低。這將保證在一些要求更高的應用中,該器件具有足夠長(cháng)的使用壽命。
當連接LED裸片正極或負極的接合線(xiàn)斷掉時(shí),通常會(huì )發(fā)生LED故障。斷線(xiàn)的常見(jiàn)原因是接合線(xiàn)的溫度循環(huán),這是由散熱不足導致結點(diǎn)溫度升高而引起的。
將LED裸片放置在恒溫箱中并按照如前所述的測試計劃進(jìn)行測試,可得如下結果:
溫度為T(mén)J1 (25 °C )時(shí),VF1=1.01V
溫度為T(mén)J2 (50 °C )時(shí),VF2=0.78 V
m=(50-25 )°C /(0.78-1.01)V=-108.70 °C/V
TO=TJ1-mVF1=25 °C-(-108.70°C/V)×(1.01V)=134.79 °C
因此,描述該器件的結點(diǎn)溫度與前向電壓關(guān)系的一階等式為:
TJ=(-108.70°C/V)×VF)+134.79°C
現在,我們改變其它參數,如工作電流、環(huán)境溫度和封裝,并只測量VF就可確定實(shí)際的結點(diǎn)溫度。
圖3:結點(diǎn)溫度與正向壓降的線(xiàn)性關(guān)系。
誤差根源
測量誤差的最大根源在于環(huán)境試驗箱中測量溫度的不確定性。這種測量通常采用熱電偶,而熱電偶的誤差為±2 °C甚至更高。將熱敏電阻或者電阻溫度檢測器(RTD)等更準確的熱測量傳感器放置在DUT附近,并且使用單獨的數字萬(wàn)用表來(lái)測量溫度,可提高測量的準確度。
當計算結點(diǎn)溫度時(shí),電壓測量的不確定性也會(huì )增加誤差。選擇具有高準確性和分辨率的儀器進(jìn)行電壓測量是盡量減小這種誤差的關(guān)鍵。
結點(diǎn)溫度測量中的誤差還將影響其它的熱計算,如熱阻抗和熱電阻。因此,最小化這些誤差的關(guān)鍵是獲取準確的測量結果。
從這個(gè)測量半導體結點(diǎn)溫度的簡(jiǎn)單方法中收集到的數據,可以被用來(lái)分析給定結點(diǎn)的熱消耗、環(huán)境和源狀態(tài)的效應。